Forum

Ce ECC88 a ete conçu pour l'amplification VHF a l'entree des TV.
Le montage etait un triode ampli courant(cathode a la mase) et l'autre,cathode relie a l'anode du premier,ampli tension (grille commun).
Anne

Bonjour Transtube,

transtube ... le data recommande d'utiliser une des deux triodes pour le circuit d'entrée et l'autre pour le circuit de sortie...

Oui, c'est ce que Anne vient d'expliquer : une des triodes doit avoir sa cathode à la masse, parce que son Ufk max est faible, et c'est impérativement l'autre triode qui doit être montée en cascode.

Cette remarque s'applique à tous les montages où les deux triodes sont en série : SRPP, Totem-pole...


Je crois que pour toi il y a confusion : la DS parle d'entrée et de sortie de l'étage.
Par exemple, dans un SRPP : l'entrée est la grille du tube du bas, la sortie est la cathode du tube du haut.

Dans ton projet, le premier étage à 5751 a une entrée et une sortie... et l'étage suivant à ECC88 a lui aussi une entrée et une sortie...

L'orientation des tubes : Verticaux...

verticaux.

3: Compte tenu que ces tubes sont anti-microphoniques...

Ils sont moins microphoniques que d'autres, ce qui ne veut absolument pas dire qu'ils ne le sont pas du tout !

Montage souple des supports, anneaux autour du bulbe, appareil posé sur une dalle posée sur silent-blocs.


Câblage :
- d'abord définir la ligne de masse, en gros fil de cuivre nu
- ensuite la position des composants autour de chaque étage : la plupart seront soudés directement par leurs pattes = pas besoin de fil...
- chaque étage aura un point de masse sur la ligne de masse
- fil Cu-Ag-PTFE genre UL1213 en section AWG20 ou 22, ça ira très bien


A bientôt
Francis

Bonsoir Transtube,

pour une fois, ce n'est pas la fiche Philips qui est la plus complète ni la plus claire sur ce sujet : c'est la Sylvania.

je lis :

- RMS voltage between cathode and heater, grounded cathode section : 50 V

autrement dit, pour la triode qui est **cathode à la masse** (donc section d'entrée du cascode, bornes 6-7-8) on peut avoir 50 V RMS entre cathode et filament, ce qui nous fait 70 V maxi, crête ou continu, dans un sens ou dans l'autre... filament positif ou négatif...


- DC component of cathode to heater voltage, grounded grid section : 130 V

autrement dit, pour la section du haut du cascode (grille à la masse, bornes 1-2-3) la cathode peut être jusqu'à 130 V maximum, en continu, au dessus du filament.


- peak voltage between cathode and heater, cathode positive with respect to heater, grounded grid section : 150 V

autrement dit, en crête (sur signal alternatif) la cathode peut être à 150 V au dessus du filament, toujours pour la section du haut, bornes 1-2-3.


Deuxième point : le SRPP modifié.

La sortie se fait sur la cathode de la branche de droite !
sinon, si on sort sur celle de gauche, on n'a qu'un SRPP normal (seulement la branche de gauche) et alors la branche de droite ne sert plus à rien...

A+
Francis

Bonjour Anne et Francis,

Bon pour le Ufk maxi, c'est OK maintenant dans mon esprit!

Pour le SRPP modifié, vous avez répondu la même chose mais ce n'était ma question. C'est donc moi qui me suis mal exprimé. Je reformule autrement.

Bien sur qu'il faut connecter la sortie de l'étage au niveau de la cathode de la triode de droite du tube du haut. Mais mon interrogation était: Faut-il câbler la triode 123 à gauche et donc 678 à droite ou l'inverse?
Mais compte tenu de vos explications je pense que ça n'a pas d'importance.

J'ai bon maintenant?

Merci et à bientôt,

Transtube.

Bonjour à tous,

@Anne,
Les deux triodes 1,2et3 en haut, ça ne va pas parce que, pour la polarisation des filaments, il faut un tube en haut et un tube en bas. En effet dans le cas présent, les deux triodes du haut ont leurs cathodes à environ 100V à 105V alors que celles du bas à environ 1V à 2V. C'est pour cela que les filaments du haut doivent être alimentés et polarisés séparément des filaments du bas. D'où la nécessité de disposer un tube en haut et l'autre en bas et non pas le même tube pour le haut et le bas comme on peut le voir trop souvent dans de nombreux schémas de circuit SRPP.

@Anne et Francis,
Au début de ma réflexion sur cette question, je ne savais pas pourquoi il était recommandé de placer une triode à l'entrée et l'autre à la sortie.
Compte tenu de vos explications, puisque c'est l'Ufk maxi qui conditionne cela mais que dans le cas de ce projet, les polarisations sont faites en dessous de Uf maxi. avec f : positif et k : négatif, je me disais que ça n'a pas d'importance de mettre 1,2 et3 à gauche et 6,7et 8 à droite ou l'inverse.

J'ai bon maintenant?

A bientôt;
Transtube.

Bonjour Francis,

Peux-tu me donner ton avis concernant ma dernière question. Tout le monde n'a pas la même approche et c'est justement l'intérêt d'une discussion.

Merci et à bientôt.

Transtube.

Bonsoir Francis,

Merci, c'est bien ce que je pensais.

J'ai reçu mes E188CC pour l'étage ligne aujourd'hui. Je vais pouvoir ainsi polariser correctement sans ajouter une alim. supplémentaire pour les filaments.
Je vais maintenant réfléchir aux alimentations.

Cordialement,

Transtube.

Bonsoir Transtube,

l'intérêt d'une self est d'introduire une faible chute de tension sous fort courant, tout en filtrant efficacement.

Ici, il n'y aura pas de fort débit, et le chute de tension n'est pas gênante !
Evidemment, tu peux mettre une self, mais ce n'est pas obligé.
Des circuits RC successifs feront très bien l'affaire.
De toute manière, même avec une self, tu ne pourras pas te contenter d'un seul filtrage LC, il faudra plusieurs cellules successives, par exemple :

C-L-C-R-C-R-C

N'oublies pas que pour l'étage RIAA, les signaux traités sont de l'ordre du mV en crête, en entrée.

Personnellement, j'alimenterais l'étage ligne après une cellule RC suivant le filtrage LC : là on tolère un poil de bruit...
Mais pour l'étage RIAA je stabiliserais, avec le montage de la figure 318 page 331 de BE : un stabilisateur par canal, suivi de plusieurs réseaux RC, un par étage.

Avantages ? pour obtenir aussi peu de bruit de fond il te faudrait dépenser beaucoup plus en condensateurs chimiques de qualité...
La place ainsi gagnée sera employée pour loger des capacités polypro ou bain d'huile

Cordialement
Francis

Transtube,

l'étage ligne est un cathode follower, qui rejette très bien les bruits d'alimentation, et qui de plus travaille sur des signaux assez élevés en entrée : je ne vois pas l'utilité de réguler pour lui...

Mais si ça te parait plus simple, alors régule pour tout le monde, et fait suivre le régulateur d'autant de réseaux RC qu'il y a d'étages à alimenter, pour bien séparer les alims.

A bientôt
Francis

Bonjour Francis,

Je vais bientôt approvisionner des composants et à ce sujet, j'ai encore quelques questions.

Compte tenu de l'alimentation choisie et du type de circuit, je me demande quels composants choisir.

Pour les résistances, nous avons déjà discuté de cette question. Donc OK.

Pour les condensateurs, c'est plus compliqué.

Pour ceux en parallèle avec Rk, tu m'as conseillé Elna Silmic et Epoxy Rifa PME 271.
Quelle valeurs et quelles tensions sachant que nous n'avons que quelques volts.
Il est conseillé de sur dimensionner mais de combien?
Elna Silmic : 220µF 63V ou plus? Par exemple 100V c'est mieux ou inutile?
Je n'ai pas la notion d'une quelconque limite raisonnable ou confortablement sur dimensionnée.
Rifa : Même question.

Condo. Raccordés auprès des anodes : J'ai noté des MKP. Nous avons 200V donc choisir une tension plus élevée dans la limite de ce qui est disponible mais pour la capacité (étage RIAA) il faut combien de µF, sachant qu'en tête nous avons le stabilisateur de la figure 318. Je peux aussi mettre plusieurs cellules R C entre le stabilisateur et l'étage à alimenter(je dispose de plus de 300V au niveau du condo. de tête avant le stabilisateur). Ou en d'autre termes, combien doit être le résiduel d'ondulation pour l'étage RIAA?

J'ai noté SCR 4,7 à 10 µF en sortie.

Tu mettrais quels condo. Pour le filtre?

Mon schéma ci-dessus, bon ou pas?

Merci et à bientôt.
Transtube.

Bonjour à tous.
Je suis nouveau et très intéressé par cette discussion sur les correcteurs RIAA (passif ou non).
Il me semble avoir vu des écarts de valeurs dans le correcteur passif du projet de "transtube", reprises par "annéo".
En effet avec une résistance d'attaque de 82k (en négligeant la résistance de sortie de l'étage d'attaque "SRPP" ou autre..., je trouve 9.15nf (10nf série E212) pour le condensateur pur de sortie, une résistance de11,92k en série avec 26,27nf. (12k et 10nf E12).
Celles proposées par "Jimbee" sont égalements légèrements différentes que celles que j'ai calculées pour une résistance d'attaque de 59k, avec une capacité de12.5nf (12nf E12) et 8.72nf en série avec 36.45nf (8.2k 33nf ou 39nf E12).
Le condensateur de liaison pour une attaque sur une résistance de tête de 82k d'une résistance de fuite de grille de 220k et une coupure de 1 Hz me donne 723nf.
Amitiée à tous en espérant ne pas m'être trompé.
ps: je vais essayer de simuler ces circuits pour voir l'influence de ces écarts de valeurs sur la courbe RIAA.

bonjour Oldjp,

Je ne me souviens pas avoir proposé de circuit de correction mais comparé deux proposés dans un tableau par Anneo pour minimiser les pertes globales.
J'ai repris tes valeurs qui s'avèrent bien plus optimisées en perte globale et en précision de la courbe RIAA si on se réfère au tableau joint.

crd

Bonjour à tous,

comme Yves vient de le dire : ça se gâte...

Après montage d'une maquette, il y a forcément besoin d'ajuster le réseau de correction, pour que la mesure finale donne effectivement une correction RIAA précise...

Encore une fois, entre la simulation (prévision, calcul) et la réalité, il y a un écart.

A+
Francis

bonjour,

"comme Yves vient de le dire : ça se gâte... "

Hou, la frilosité des commentaires, c'est la météo du mois de juillet?
L' impédance de sortie de l'étage précédant, oui, quelques centaines
d' ohms, impact... en dixièmes de dB... tandis que l'affaiblissement à 1 kHz de ce dernier schéma de correction RIAA est de -20 dB, comparez avec le premier retenu, c'est -24,9 dB. Pas des dixièmes.
Pour aller vers la question de Transtube, une donnée sur la fiche des ECC88 est la valeur maximum de Rfk : pas lu grand chose à ce sujet.

crd

Bonjour à tous,

A ce stade de l'étude de mon projet, faisons le point de l'avancement et des questions en cours.

J'ai revisité BE ainsi que différents fils dont notamment "MKx". A cette occasion, j'ai trouvé quelques réponses à mes interrogations.

Résistances : PR03

Condensateurs :

Tête : chimique normal non découplé.
Anodes étages : 100µF en parallèle avec 4,7µF SCR MKP 400V
Cathodes étages : 220µF Elna silmic 63V en parallèle avec Rifa PME 271
Sortie : 10µF SCR 400 un 630V

Transfo :
Résistance primaire : 84ohms, secondaire : 122ohms
Tensions à vide primaire : 234V secondaire : 187V

Questions :

@Francis,

Quelle valeur utiliser pour le Rifa PME 271?
Les mesures sur le transfo permettent-elles de déterminer la valeur du condo. de tête. (La consommation est de 40mA).
Quels types de résistances et condensateurs utiliser pour le filtre RIAA
Tes commentaires sur ces deux schémas?

Peux-tu me donner ton avis car je vais acheter une partie des composants la semaine prochaine.


Merci et à bientôt,

Transtube.

Bonjour Francis,

Merci pour ta réponse rapide.

Quelques précisions : Les 260V ne sont pas exacts. C'est la tension à vide. Sur la maquette du CF ligne, j'ai mesuré 235V avec 20mA. J'ai maintenant les formules et ces tanfo. comportent d'autres enroulements. Ils viennent de chez TSM. Par contre les 176 ohms sont bien exacts et s'est effectivement élevé. Bon je vais maintenant pouvoir me débrouiller avec ça!

Si j'ai bien compris, 12µF c'est le minimum et tu conseilles 220µF pour le condo de tête. C'est bien ça?
Comment trouves-tu les 0,05%?
Faut-il garder 470µF en entrée et sorti de stabilisateur dans ce schéma et quel type de condo. Employer, ordinaire ou super?

Cordialement,
Transtube.

Bonjour,

Quelle tension minimale AC faut-il avoir au secondaire des transformateurs d’alimentation des filaments pour pouvoir utiliser un régulateur de type LM317 ou LM338K ?

A+

Nicola

Bonjour Francis,

Encore quelques questions.

Pour les Rifa, il y a des PME 271, 265… , j'ai des PMZ2050MC. J'ai cherché sur le net une explication mais n'ai pas trouvé.
Sais-tu la différence?

Dans ce schéma, faut-il garder 470µF en entrée et sorti de stabilisateur?

Le condo de tête que tu conseil est-il bien un 220µF?

Merci et à bientôt,

Transtube.

D'un vieillard a l'autre (je vais avoir 70ans ),non,non et non.
Non au polarisation fixe,les resistances egales haut et bas,resulte dans un repartition egale du tension alim sur les deux tubes.On pourait regler le pol.fixe pour le meme repartition,mais ca va pas durer.
Non au condo liaison 720n,on a pas besoin des tres bas frequences avec une tournedisque,plustot d'un filtre "anti rumble".
Non au condo decouplage apres la resistance de 220k ,220n est trop petit compare a 720n.Par faute de decouplage a tres bas frequences la resistance de charge va passer de 220k vers 220+470k
Anne

Salutation à tous.

@Anneo: je suis très heureux de savoir qu'il y a des gens de ma génération sur ce sujet (j'ai 66 ans...et en retraite).
Tu me remplit d'aises (si tu me permet de te tutoyer), car tu réponds où je voulais en venir, a savoir:
A-t-on une idée précise des dispersions des caractéristiques d'un tube donné, et celles qui sont pour chaque partie pour une double triode par exemple? Est-il raisonnable alors de supposer systématiquement que les tubes utilisés ont les mêmes caractéristiques?
A-t-on une idée des dérives au cours du temps, et leurs causes? Ceci pour justifier du choix de la polarisation avec discernement.
Il est évident que je suis d'accord:
* pour ce qui concerne les valeurs des condensateurs sur la polarisation des grilles(il faut au moins dix fois plus pour ne pas perturber les circuits soit "à la louche" 10u pour RIAA et 3.3u pour l'entrée).
*Pour la méthode de polarisation puisque l'on ne contrôle pas le courant de repos, mais il faut bien qu'un jour je me pose la question.....
@Anneo:

Si l'on se place dans le contexte du correcteur RIAA tel que mentionné au début de la discussion, un cahier des charges suffisamment précis n'a pas été communiqué à "transtube" pour qu'il puisse vérifier la pertinence des schémas ou structures indiquées.
C'est pour cela que j'ai précisé que la capacité d'entrée avait une influence sur le comportement du correcteur dans les conditions de charge et d'attaque imposé par le choix des structures actives (Ici "SRPP modifié"). Il est clair que si l'on avait précisé qu'il était nécessaire d'avoir un filtre infra-sonique (anti rumble, comme je les ai souvent mis dans quelques réalisations personnelles), j'aurais proposé une autre structure du filtre passif (en supposant que l'on connaisse la gamme de fréquence concernée par le rumble...),mais je voulais coller au mieux avec la courbe standard RIAA seule, dans le contexte primitif. A ma décharge je reconnait humblement, que mettre 220n au lieu de 820n ne fait passer de 26.2db à 25.4db (perte 0,8 db) à 20hertz, à 2hertz on passe de 25.2 à 20.15db (perte 5.1db), à 0,2hz on passe de 10.7 à -0.44db ( -10.2db de moins). Il est alors très juste de dire que l'on coupe mieux en dessous de 10Hz, tout en restant largement dans les tolérances préconnisées pour la courbe RIAA.
Donc ok pour 220n sans aller plus loin. Mettons nous alors dans le cas d'un cahier des charges plus restrictif améliorant la fonction générale d'un correcteur de lecture de disque vinyl à partir d'un capteur de vitesse (à bobine mobile ou aimant mobile...). Il faut préciser que l'on désire une coupure infra sonique, on peut le faire très simplement sans rien changer au correcteur RIAA proposé (capa liaison 820n) en le faisant précéder par un passe haut capa résistance 680n,120k par exemple (fc=2hz)
Alors on obtient la courbe RIAA avec 25.9db (perte de 0,3db) à 20hz et -10db à 0,2hz au lieu de -0,44db lorsque l'on avait remplacé la 820n par une220n, sur ma proposition innitiale.
Bien sûr que tout ceci reste à l'appréciation de chacun, puisque par définition on discute de structure et donc libre après d'en faire ce qu'on veut.
J'espère avoir de nombreuses discussion aussi passionnantes avec tout le monde.
Amitiés: oldjp

Bonsoir Transtube,

chez Rifa, PME désigne le diélectrique en papier métallisé imprégné epoxy.
Suffixe M : 275 V
Suffixe E : 300 V
Suffixe Y : classe Y (montage entre phase et terre) 250 V
Suffixe YA : idem en 300 V

Quand au chiffres, ils indiquent le type d'utilisation, ou la gamme de température et de tension, voir ce tableau :

http://www.faradnet.com/catalog/company/rifa.htm

PME265 : 85° C maxi
PME271 : 100°C maxi

PZB300 : ça doit convenir aussi...
PMZ : ce sont des circuits RC de suppressions d'arc pour interrupteurs, ça n'ira pas (R de 47 ohms en série)


470 µF : ça va très bien, ce n'est pas critique...

Tête de filtre : oui, 220 µF est parfait, absolument inutile de mettre plus.


A+
Francis

Bonjour Francis,

Bon, si j'avais consulté mes notes et le document dont je parle ci-dessus, ça m'aurai évité d'écrire des âneries!

T=R.C= 176 x 220µF = 38,7 ms. Soit largement en dessus des 10 ms préconisées.

Il faudrait un transfo de :

R=T/C = 10ms/220µF= 45,4 ohms maxi, pour éviter le pompage.

Compte tenu du fait que les 10ms sont préconisées pour un ampli en classe AB afin de respecter la courbe enveloppe, mes nouvelles questions sont les suivantes :

Es-tu d'accord avec cette valeur de 10ms?
Du fait que mon projet est un pré ampli, finalement, ces tranfos conviennent-ils?

Cordialement,
Transtube.

Bonjour Francis,

Je pense que tu n'as pas eu le temps de répondre à mes question.
Si tu as une minute.

Merci et à bientôt,

Transtube.

Bonjour Francis,

J'ai vu dans BE et sur ce forum que tu utilises le livre **alimentations électroniques** de R. Damaye et C. Gagné.
J'ai cherché ce livre mais il n'est plus disponible et je ne l'ai pas trouvé d'occasion.

Tu me dis :
"Ceci dit, si tu tiens à augmenter la valeur du condo de tête pour te rassurer, tu peux le faire : le courant demandé au secondaire ne sera pas plus élevé !
(sauf à l'allumage) "

Là, je croyait que c'était l'inverse. C'est à dire que plus la capacité est élevée et plus "ça tire sur le transfo".
Mais en écrivant ce qui précède, il me semble que je vient de comprendre :
A l'allumage, le condo est déchargé donc se présente comme un court circuit et va faire souffrir d'autant plus le transfo et les redresseurs que la capacité est élevée.

Par contre, une fois chargé, c'est là que le transfo doit maintenir en charge notre condo. A hauteur du courant demandé par le circuit alimenté. Donc effectivement pas plus de courant quelque soit la capacité du condo en question.

De toutes façons, j'avais l'intention de faire une tempo à l'allumage et (ou), une montée en tension progressive. En effet, il faut préserver nos précieux tube qui aujourd'hui ne sont plus des consommable.

Questions :

Ai-je compris cette fois?

Le livre **alimentations électroniques** de R. Damaye et C. Gagné. Est-il disponible quelque part ou à défaut un équivalent.

Merci et A+,

Transtube.

Bonjour Francis,

D'accord, je commence à mieux comprendre, mais j'ai peut-être une autre approche.
Je possède deux transfos neufs Hexacom TU100 (2X250V 300V) 100mA. Avec écran électrostatique. Les résistances des enroulements sont plus faibles.
Avec ces transfos, je peux utiliser des diodes ou des valves. Bien sur dans ce dernier cas le condo de tête sera plus faible mais il n'y aura pas de pics.

Que penses-tu de cette autre possibilité?

Cordialement,
Transtube.

Bonsoir,

oui j'ai repris dans BE les abaques de Schade, ce sont bein les pages indiquées.

Ton oscillogramme : très bien, tu as des pics de courant larges, pas très hauts et bien arrondis.

Souvent avec redressement par diodes et gros condos on obtient ceci : voir photo

A+
Francis

Bonsoir Transtube,
c'est une blague on quoi,la derniere oscillogramme a l'envers
Enfin a l'envers,avec le positif vers le bas
Plus serieux,le question des cretes 150mA et courant effectif.
Le courant effectif c'est quoi? La racine de la moyenne des quarrees(ca s'ecrit comme ca?).
Simplifions un peu du cote prudent.Disont que cette crete est constant 150mA et que ca dure 1/3 du temps.Alors pendent 1/3 on a 150x150=22500 et pendent 2/3 0x0=0.Moyenne (22500+0+0)/3=7500.Racine de 7500=87mA eff environs.
Rien a s'inquieter avec 100mA
Anne

Merci Yves,
efficace pas si curieux.Quand un courant continue passe dans une resistance elle se chaufe.Quel courant alternatif est nessesaire pour produire le meme chaleur? Bien sur le courant qui a la meme efficacite.
Anne

Re bonjour,

Petite précision :
Il va sans dire que si cette intensité est en valeur efficace, alors, Anne, tu as dans ce cas répondu en partie à mes questions.

A+,

Transtube

Bonjour à tous,

Anne et Francis,

Merci pour ces explications, me voilà rassuré maintenant. Je retiens la formule approché d'Anne, je ne la connaissais pas.
Ceci concerne les considérations purement électriques. Mais n'oublions pas que nous avons affaire à un montage audio. Je veux parler de la chasse au bruit. C'est pour cela que j'ai pris la photo de la sinusoïde écrêtée afin d'avoir votre avis. Mais peut être que cet écrêtage ne pose pas de problème?

Francis,

D'après ce qui est écrit dans BE, il me semble que la résistance élevée de mon transfo est favorable à un résiduel d'ondulation plus faible. Mais mon inquiétude est : Qu'en est-il des bruits gênants éventuels?
Ou bien est-il préférable d'utiliser des valves(j'ai deux transfo Exacom TU100), ou enfin les arrondis vus sur l'oscillogramme sont ils "rassurants"?


A+,

Transtube.

Bonsoir à tous,

@Francis,
Je vais donc commencer comme ça.

Finalement, les valves ne m'apporterons rien de plus dans ce cas si ce n'est un transfo avec plus de fer et donc plus d'inductions parasites ainsi qu'un condo de tête limité.

Justement à ce sujet, les alims des filaments consomment plus de courant et par conséquent, même avec des transfos séparés pour les chauffages (ce qui est le cas), les parasites des diodes vont transiter par les primaires des transfos. Donc, je me dis qu'il faut soigner de la même manière la partie transfo, redresseurs et condos du circuit de chauffage. Dans BE, figure 281 page 302, je vois des BYW98 200 et un condo de 0,22µF sur chaque secondaire ainsi que le primaire. Par contre, les condos de tête sont de forte valeur. Je suppose que tu as pris tout cela en considération. Il ne me reste plus qu'a faire la même manip que pour la HT et je verrai bien l'allure des pics!

Je vais essayer d'utiliser les courbes de Schade et te soumettre mes résultats pour la HT dans un premier temps.

Questions :

Les diodes qui ont servi à faire les mesures ci-dessus (pour la HT) ont un temps de recouvrement de 300ns. Ai-je intérêt à me procurer des 25à 35ns?

A bientôt,

Transtube.

Bonjour à tous,

J'ai continué mes investigations et refait les mêmes tests que ci-dessus mais avec le circuit HT. Je n'avais comparé que les deux types de diodes pour la HT.

Je récapitule ci dessous :

Transfo BT 12V 2,1 A (pour le circuit de chauffage)
1 résistance d'un ohm entre le secondaire et le pont (reliée à l'oscilloscope).
J'ai essayé plusieurs valeurs de condensateurs et de résistances de charge.
La résistance de charge en sortie du pont est ici de : 56ohms,
Oscillogrammes, 5ms division :
Haut : 47µF 0,2V division
Milieu : 220µF 0,5V division
Bas : 22000µF 0,5V division

Transfo HT
1 résistance d'un ohm entre le secondaire et le pont (reliée à l'oscilloscope).
J'ai essayé plusieurs valeurs de condensateurs.
La résistance de charge (selon le schéma du début) soit 8K (Correspondant a 42mA, consommation du préampli d'après le calcul)
Les oscillogrammes ont la même allure que pour la BT avec :
Oscillogrammes, 5ms division :
Haut : 0,22µF 400V MKP
Milieu : 4,7µF 400V MKP
Bas : 220µF 450V Chimique

C'est donc avec une valeur suffisamment élevée du condo de tête que l'on obtient une courbe bien arrondie.
En faisant ces mesures alternativement avec des diodes ordinaires(1N4005) et des diodes de 300ns(BYW96 E), les oscillogrammes sont identiques. La différence de qualité des diodes n'est donc pas visible en faisant ce test.

Enfin j'ai refait le même test en BT avec les mêmes condos et un pont ordinaire et là surprise l'oscillogramme du haut (avec le 47µF) est plus propre, il n'y a presque plus de petites oscillations.

Je suis preneur de toutes explications :
Pourquoi avec des condos de faibles valeurs y a-t-il ces "parasites et déformations de courbes"?
Pourquoi avec un gros condo tout est bien rond?
Et en fin comment peut on visualiser (si possible) les "parasites" des diodes ordinaires?

Merci et à bientôt,

Transtube.

Bonjour Francis,

Bon, je n'ai pas l'oscillo de course mais j'ai compris. C'est le principale.
Les diodes que je possède sont données pour 300ns. J'ai lu dans BE qu'il existe des diodes qui descendent jusqu'à 25ns. Je vais plutôt me tourner vers de tels modèles!

As-tu une(des) ref. à me communiquer?

Cordialement,

Transtube.

Bonjour Francis,

J'ai trouvé pour le chauffage filaments :
BYW98-200 : 3A 200V trr 35ns.

Pour la HT, tu conseils :
RHRP-8120 8A 1200V trr 55ns

C'est d'ailleurs ce que l'on trouve dans BE page 302 figure 281. Sur ce schéma, il y a aussi la BYV79E 100. Je suppose que ce choix est du aux 3,25A nécessaires.

J'ai également trouvé chez Sélectronic la :
STTA 1206 D 12A 600V trr28ns.

Alors, je pense que :
Pour les filaments, des BYW98-200
Pour la HT, des STTA 1206 D si elles conviennent. Si non des RHRP-8120.

Le choix est-il le bon?

A+,
Transtube.

Bonjour à tous,

Je reprend enfin le travail après plus d'un mois d'arrêt. Des obligations m'ayant retenus par ailleurs.

Pour la construction, je vais ouvrir un nouveau fil intitulé :
Réalisation pratique de mon préampli à tubes.

Cordialement,

Transtube.